Как убрать пульсации в импульсном блоке питания

Решения проблемы пульсаций и помех DC/DC-преобразователей: входная и выходная фильтрация

Входной ток преобразователя также имеет две компоненты — постоянную составляющую, которая меняется в зависимости от нагрузки, и переменную составляющую тока. Переменная составляющая называется пульсацией входного тока. В англоязычной литературе и в некоторых переводах используется два определения: Back Ripple Current (входной обратный ток помех) или Input Reflected Ripple Current (входной отраженный ток помех). Эти пульсации вызваны пульсирующим током преобразователя, их частота соответствует частоте его внутреннего генератора. Дополнением к этой комбинации токов являются меньшие по уровню короткие всплески в виде пиков, которые возникают в моменты переключения. Поскольку данные пики весьма короткие, их спектр лежит в области высоких частот. Сам по себе постоянный ток не вызывает особых проблем, до тех пор пока он соответствует нагрузочной мощности первичного источника питания, однако импульсы переменного тока (особенно короткие) могут создать помехи для функционирования других частей общей схемы из-за наличия паразитных индуктивной и емкостной связи в печатных проводниках, проводах и разъемах. Кроме того, входной ток вызывает падение напряжения на вводах из-за наличия некоторого собственного сопротивления в цепи. При наличии пульсирующего тока в первичной входной цепи это падение напряжения также будет пульсировать, и входные проводники и провода будут выступать в роли излучающих антенн.

Пульсации по входу и выходу могут быть уменьшены с помощью внешних фильтров, но исходя из решения двух разных задач: выходной фильтр необходим, чтобы сгладить выходное напряжение, а входной фильтр нужен для уменьшения помех, вызванных током. Конструкция и выбор решения для этих фильтров не столь тривиальны, как может показаться. Причина в том, что входной и выходной сигналы содержат составляющие с широко разнесенным спектром частот, а также асимметричные (дифференциальные) и симметричные (синфазные) составляющие (рис. 1).

хематическое представление помех, генерируемых DC/DC-преобразователями

Рис. 1. Схематическое представление помех, генерируемых DC/DC-преобразователями (CM — симметричные (синфазные) составляющие;
DM — асимметричные (дифференциальные) составляющие)

Службе технической поддержки компании Recom иногда задают вопрос, почему бы просто не встроить необходимые входные и выходные фильтры в свои преобразователи. Ответ таков: во все наши преобразователи мы включаем лишь необходимую минимальную элементарную фильтрацию. Это позволяет выпускать изделия с приемлемым для большинства приложений уровнем входных и выходных пульсаций и помех в виде шумов. Мы могли бы усилить фильтрацию, но только увеличив при этом стоимость наших изделий. Для большинства клиентов компании, которые не нуждаются в более высокой степени подавления паразитных составляющих, чем та, которую обеспечивают наши стандартные изделия, — это станет весьма существенным недостатком. Кроме того, многие наши преобразователи выполнены в сверхминиатюрных корпусах, и в них просто физически не хватает места для установки большего числа катушек индуктивности и конденсаторов, чем те, что уже установлены. Потребители, которые не располагают лишним свободным пространством в своих решениях, должны соотнести низкую стоимость и небольшой размер DC/DC-модулей и принять как компромисс то, что пульсации и помехи могут быть несколько выше желаемого уровня. А клиенты, нуждающиеся в более высоком подавлении пульсаций и помех преобразователя, всегда могут самостоятельно добавить необходимые с их точки зрения элементы для дополнительной фильтрации и удовлетворить свои потребности, несмотря на увеличение стоимости общей спецификации на сборку изделия, которая, впрочем, остается в разумных пределах.

Пульсации входного тока

Пульсации входного тока указываются в спецификациях в миллиамперах от пика до пика (полная двойная амплитуда), при номинальном входном напряжении и полной нагрузке. Но прежде чем они могут быть отфильтрованы, пульсации должны сначала быть правильно измерены в конкретном приложении.

Измерение пульсаций входного тока

Измерение входного тока при помощи цифрового мультиметра в режиме измерения тока даст результат в виде среднеквадратичного измерения, который будет игнорировать пульсации входного тока. Измерение входного тока осциллографа с токовыми клещами часто также дает не лучшие результаты. Это связано с высоким уровнем постоянной составляющей входного тока, что приводит к насыщению материала сердечника датчика тока, а потому осциллограф может и не «увидеть» компоненты пульсации.

Решение заключается в использовании прецизионного токового шунта (измерительного резистора) и измерении на нем падения напряжения. Это позволит определить силу и форму тока. Однако здесь необходимо проявлять осторожность, поскольку некоторые низкоомные резисторы из-за особенностей своей конструкции (они бывают проволочные) обладают повышенной индуктивностью, что оказывает влияние на результаты измерения. Для таких измерений должны использоваться резисторы со сверхнизкой последовательной индуктивностью (<0,1 мкГн), которую могут обеспечить металлопленочные резисторы (без навивки). Тем не менее сама методика тоже имеет решающее значение, поскольку в ходе измерения легко допустить серьезные ошибки.

Во‑первых, измерительный резистор должен иметь насколько возможно низкое сопротивление. Это необходимо для того, чтобы он не оказывал заметного влияния на входное напряжение преобразователя. Если используется измерительный резистор с номинальным сопротивлением 0,1 Ом, то типичная настройка чувствительности осциллографа по вертикали (Y) на 5 мВ/дел. обеспечит измерение тока в 50 мА. Во‑вторых, само подключение измерительного щупа осциллографа должно быть как можно короче. Это требуется для того, чтобы не захватить им излучаемые помехи. На рис. 2 представлен правильный вариант подключения щупа к измерительному резистору, а рис. 3 демонстрирует разницу в показаниях при правильном и неправильном способе подключения при проведении измерения.

Правильное подключение при измерении пульсаций тока

Рис. 2. Правильное подключение при измерении пульсаций тока

Результаты измерения одних и тех же пульсаций входного тока

Рис. 3. Результаты измерения одних и тех же пульсаций входного тока:
а) некорректный;
б) правильный

Контрмеры для подавления пульсаций входного тока

Самым простым способом уменьшить пульсации входного тока является подключение электролитического или танталового конденсатора с низким последовательным сопротивлением (ESR) непосредственно к входным контактам DC/DC-преобразователя. Конденсатор дает энергию для пульсирующего импульсного тока с гораздо более низким импедансом, чем первичный источник питания через свой импеданс и импеданс входной цепи. Таким образом, первичный источник питания обеспечивает постоянную составляющую входного тока, а добавочный конденсатор — большую часть компонента переменного входного тока, и составляющая переменного тока в токе от первичного источника существенно уменьшается. Эту концепцию иллюстрирует рис. 4.

Уменьшение пульсаций входного тока при помощи входного конденсатора

Рис. 4. Уменьшение пульсаций входного тока при помощи входного конденсатора

Приведенные ниже осциллограммы наглядно показывают влияние добавленного входного конденсатора на пульсации входного тока DC/DC-преобразователя. Для того чтобы получить более наглядный результат на экране осциллографа, осциллограммы были сделаны с помощью измерительного резистора номиналом в 1 Ом (рис. 5).

Демонстрация эффекта от установки дополнительного входного конденсатора номиналом в 47 мкФ по входу DC/DC-преобразователя

Рис. 5. Демонстрация эффекта от установки дополнительного входного конденсатора номиналом в 47 мкФ по входу DC/DC-преобразователя

Как видим, ток пульсаций при установке конденсатора емкостью 47 мкФ и с ESR 400 мОм на частоте 100 кГц был уменьшен более чем вдвое. Если использовать более дорогой конденсатор, имеющий ESR, равное 35 мОм, то пульсации уже трудно измерить, а на экране осциллографа остаются лишь пики помех переключения.

Практический совет

Альтернативой весьма дорогим конденсаторам со сверхнизким значением ESR (в каталогах обозначаются как Low ESR) становится использование двух обычных конденсаторов, включенных параллельно. Например, один дорогой высококачественный конденсатор емкостью 47 мкФ может быть заменен двумя обычными емкостью по 22 мкФ с ESR, равным 230 мОм, чтобы дать эквивалентный конденсатор на 44 мкФ с ESR в 115 мОм (рис. 6).

Уменьшение пульсаций входного тока при помощи двух параллельных входных конденсаторов

Рис. 6. Уменьшение пульсаций входного тока при помощи двух параллельных входных конденсаторов

Как можно видеть из осциллограммы, приведенной на рис. 7, эффект уменьшения пульсаций входного тока от использования двух недорогих конденсаторов существенно не отличается от того, что получен с помощью дорогого конденсатора со сверхнизким ESR.

Сравнение пульсаций входного тока при использовании

Рис. 7. Сравнение пульсаций входного тока при использовании:
а) конденсатора емкостью 47 мкФ со сверхнизким ESR;
б) двух обычных конденсаторов емкостью 22 мкФ, включенных параллельно

Видимые на осциллограммах остаточные всплески с током высокой частоты (пики) являются производными помех, возникающих при переключении преобразователя. Эти помехи появляются одновременно на обеих VIN+ и VIN– входных клеммах преобразователя, поэтому они не могут быть отфильтрованы с помощью входного конденсатора. Данный тип помех является синфазным (от англ. Common Mode — СМ) и может быть устранен только путем ввода специального синфазного дросселя (см. далее). При низких значениях входного напряжения для подавления пульсаций по входу вместо электролитических конденсаторов могут быть использованы многослойные керамические конденсаторы (в каталогах обозначаются как Multi Layer Ceramic Capacitor — MLCC).

Качественные конденсаторы этого типа имеют значение ESR около 3 мОм на частоте 100 кГц, что делает их весьма привлекательными для использования в качестве элементов подавления пульсаций входного тока. Однако необходимо убедиться, что входное напряжение преобразователя не будет превышать максимальное рабочее напряжение выбранного конденсатора. В противном случае возможен их пробой и отказ изделия, вот почему такие конденсаторы должны быть использованы только с первичными стабилизаторами или с защитой от перенапряжения по входу.

Выбор входного конденсатора

Как было показано в предыдущем примере, для уменьшения пульсаций входного тока использовался конденсатор емкостью 47 мкФ. Но почему именно этого номинала? Очевидно, что чем больше емкость конденсатора, тем больше энергии он может дать для питания преобразователя. К тому же конденсаторы большей емкости имеют и более низкие значения ESR. Это связано с большей внутренней поверхностью их электродных слоев. Но электролитические конденсаторы большой емкости занимают больше места на плате и существенно дороже. Поэтому процесс отбора конденсатора основывается на сметной стоимости, но с учетом того, как выбор прибора отразится на характеристиках конечного изделия. Типичные значения входных конденсаторов могут варьироваться от 22 до 220 мкФ, поэтому именно емкость в 47 мкФ является общим практическим компромиссом.

Однако для конденсатора еще большее значение, чем емкость, имеет допустимый ток пульсаций. Протекающий через конденсатор переменный ток генерирует тепло. Если температура конденсатора превышает его указанные рабочие пределы, то срок службы конденсатора будет резко снижен. В крайнем случае, электролит внутри конденсатора закипает, и конденсатор быстро выходит из строя.

Практический совет

Пульсации тока в конденсаторе довольно трудно измерить, так как добавление измерительного сопротивления последовательно с конденсатором сильно влияет на конечный результат. Если измерить пульсации входного тока без помощи добавочных конденсаторов, а затем снова измерить, но уже с установленными конденсаторами, то именно разница и покажет уровень пульсации тока, протекающего в конденсаторах. Если известны ESR конденсатора и рабочая частота преобразователя f, то в качестве альтернативы могут быть измерены остаточные пульсации входного напряжения VRIPPLE из-за наличия импеданса ZL, а пульсации тока вычислены по формуле:

Формула

В справочной технической документации на конденсаторы (обычно она представлена в виде спецификации типа Data Sheet) указаны рекомендуемые максимальные значения для пульсирующего тока. Ограничивающим фактором является повышение температуры, которое вызвано мощностью, рассеиваемой внутри конденсатора. Мощность, рассеиваемая в конденсаторе из-за пульсаций тока, вычисляется как:

а полученное в результате повышение температуры будет равно:

где kA — это теплопроводность конденсатора, которая есть не что иное, как тепловое сопротивление k по отношению к площади поверхности конденсатора А в разах. Теплопроводность измеряется в °C/Вт.

Измерение тока пульсаций — это не легкая задача, вот почему иногда проще измерить температуру конденсатора и получить значение тока пульсаций исходя из повышения его температуры.

Входной ток DC/DC-преобразователей для случая их параллельного включения

На практике есть целый ряд приложений, которые требуют использования нескольких DC/DC-преобразователей, подключенных параллельно к одному общему первичному источнику. Наиболее распространенными являются локализованные системы питания типа Point-of-Load (англ. POL — разновидность DC/DC-преобразователей для архитектур с распределенным питанием, подключаемых в непосредственной близости с нагрузкой) и системы питания с резервированием (системы питания типа N+1). Каждый DC/DC-преобразователь в таких системах генерирует собственные токи пульсаций, которые будут наложены на общий ток нагрузки первичного источника питания.

Рассмотрим два одинаковых DC/DC-преобразователя с номинальной рабочей частотой 100 кГц. Из-за производственных допусков один из таких преобразователей может иметь частоту переключения 100, а другой — 120 кГц. Гармонический анализ покажет нам три частотные линии в спектре — 100, 120 кГц и разность этих частот 20 кГц. Эту низкочастотную перекрестную помеху (интерференцию), то есть частоту биений, чрезвычайно трудно отфильтровать (рис. 8).

Помеха в виде частоты биений (интерференции)

Рис. 8. Помеха в виде частоты биений (интерференции)

Помеху с частотой биений можно устранить путем использования индивидуальной фильтрации для входов каждого из DC/DC-преобразователей (рис. 9). Помеха с частотой биений, вызванная разностью частот преобразователей, блокируется отдельными LC-фильтрами. При этом дроссели должны быть работоспособны в условиях протекания через них больших постоянных токов. Типичные значения для индуктивности дросселей L довольно низкие. Дроссели с индуктивностью в пределах от 22 до 220 мкГн типичны для подобных решений. Кроме того, первичный источник питания должен иметь собственный выходной конденсатор. Эффект, который дает использование LC-фильтров нижних частот, является двунаправленным, так что в результате π-фильтр, образованный элементами CMAINLC, оказывается весьма полезным для дальнейшего общего снижения уровня помех.

Фильтрация помехи в виде частоты биений (интерференции)

Рис. 9. Фильтрация помехи в виде частоты биений (интерференции)

Практический совет

Важно, чтобы входные конденсаторы С1 и С2 были расположены как можно ближе к входным контактам вторичных преобразователей. Даже очень короткие дорожки печатной платы между конденсаторами и этими преобразователями будут снижать эффективность фильтров. Общее соединение VIN– должно быть выполнено максимально широким проводником, а импеданс этого соединения должен быть как можно ниже. Чтобы избежать дальнейших последствий перекрестной интерференции, все соединения должны собраться в районе выходных клемм первичных преобразователей, то есть следует использовать подключение типа «звезда».

Выходная фильтрация

Как показано в разделе 2 [1], все DC/DC-преобразователи имеют присущий им некоторый уровень пульсаций выходного напряжения и помехи (рис. 10).

Пульсации и помехи на выходе DC/DC-преобразователя

Рис. 10. Пульсации и помехи на выходе DC/DC-преобразователя

Фильтрация выходных пульсаций и помех требует применения двух различных подходов. Это вызвано тем, что по своей природе сами пульсации являются асимметричными (дифференциальными), тогда как помехи в виде пик представляют собой симметричные (синфазные) помехи.

Дифференциальный способ фильтрации выходного напряжения

Самый простой способ подавить пульсации выходного напряжения — добавить дополнительный конденсатор непосредственно на выход преобразователя (рис. 11). Такой дополнительный конденсатор CEXT будет работать параллельно с внутренним конденсатором преобразователя COUT.

Фильтрация пульсаций выходного напряжения путем использования дополнительного внешнего конденсатора

Рис. 11. Фильтрация пульсаций выходного напряжения путем использования дополнительного внешнего конденсатора

Эффективность этого метода снижения пульсаций выходного напряжения VRIPPLE,p‑p (в мВ) зависит от общей емкости внутреннего COUT и дополнительного внешнего CEXTконденсаторов, выходного тока IOUT и рабочей частоты преобразователя fOPER в соответствии с уравнением:

Формула

Как видно из уравнения, добавление внешней емкости позволяет уменьшить пульсации напряжения. Например, если на выходе двухполупериодного выпрямителя преобразователя имеется встроенная емкость в 22 мкФ, ток нагрузки составляет 1 А, а рабочая частота преобразователя равна 100 кГц, то без внешнего конденсатора размах выходных пульсаций будет равен 226 мВ. Добавление внешнего конденсатора емкостью 22 мкФ уменьшит амплитуду пульсаций вдвое — до уровня 112 мВ. Если требуемый уровень пульсаций выходного напряжения необходимо уменьшить еще вдвое, то есть до 56 мВ, необходимо иметь общую емкость конденсаторов уже 90 мкФ. Другими словами, нужно добавить внешний конденсатор на 68 мкФ.

Для еще большего уменьшения пульсаций, например до 20 мВ, потребуется уже конденсатор емкостью 2500 мкФ. Однако столь высокая выходная емкость может привести к проблеме запуска DC/DC-преобразователя, а также отрицательно сказаться на его реакции, особенно в виде скорости нарастания для быстрых изменений в выходной нагрузке и на времени задержки восстановления при выходе преобразователя из короткого замыкания.

Более практичным решением для уменьшения пульсаций выходного напряжения является добавка выходной индуктивности, то есть использование для этой цели внешнего фильтра низких частот на базе конденсатора и индуктивности (рис. 12).

Фильтрация пульсаций выходного напряжения путем использования внешнего LC-фильтра

Рис. 12. Фильтрация пульсаций выходного напряжения путем использования внешнего LC-фильтра

При добавлении выходной индуктивности LEXT расчет уровня выходных пульсаций выполняется по формуле:

Формула

Для сравнения используем условия предыдущего примера, если индуктивность дросселя LEXT равна, допустим, 100 мкГ, то в этом случае выходное напряжение пульсаций 20 мВ может быть достигнуто с выходным конденсатором CEXT емкостью всего лишь в 645 мкФ. Это намного меньше, чем 2500 мкФ без дросселя. Однако необходимо убедиться, что выбранный дроссель рассчитан на максимальный рабочий выходной ток, потребляемый нагрузкой от преобразователя, и его сердечник не будет входить в насыщение от действия постоянного тока.

Если внутренняя схема и номиналы компонентов DC/DC-преобразователя неизвестны, то используется «правило номер один»: частота среза LC-фильтра принимается равной 1/10 от значения рабочей частоты преобразователя fOPER. Описанный выше подход дает эффективное снижение пульсаций выходного напряжения без лишних затрат на компоненты фильтра:

Формула

Частота среза фильтра fc — это, как известно, точка на его амплитудно-частотной характеристике, в которой сигнал уменьшается на –3 дБ, или ослаблен на 30%. Поскольку LC-фильтр нижних частот относится к фильтрам второго порядка, которые имеют затухание –40 дБ/дек, то сигнал с частотой, которая в 10 раз выше, чем частота среза фильтра, будет уменьшен в 100 раз (рис. 13).

Сравнение пульсаций входного напряжения до и после использования фильтра

Рис. 13. Сравнение пульсаций входного напряжения до и после использования фильтра

Фильтрация симметричных (синфазных) помех

Как уже упоминалось, сигнал выходной помехи имеет две составляющие — несимметричную (дифференциальную) и синфазную (симметричную). Повторимся: по своей природе пульсация — это в основном дифференциальная помеха, а шумы и пики — обычно синфазные (симметричные) помехи. Поскольку симметричный сигнал в виде помех присутствует на всех выходах одновременно, он не может быть «увиден» выходной емкостью, и добавление выходного LC-фильтра не уменьшит помехи такого рода. Синфазные помехи не были бы столь серьезной проблемой, если бы нагрузка была совершенно симметричной, линейной и изолированной.

Тем не менее наличие малейшей нелинейности в поведении нагрузки или в токе, который течет обратно в «землю», приведет к «выпрямлению» синфазной помехи и созданию на ее базе уже дифференциальной. Так что проблему синфазных помех тоже необходимо как-то решать. Есть два способа уменьшения синфазных помех. Это «короткое замыкание» синфазных шумов и помех с помощью низкоимпедансной линии передачи или путем использования специальных симметричных или синфазных дросселей (в англ. технической литературе и каталогах — Common Mode Choke).

Основной компонент синфазных помех — это пики. Они рождаются при переключении ключа на входной стороне преобразователя (так называемые коммутационные помехи, которые потом попадают на выход преобразователя через емкостную связь в трансформаторе, — рис. 14). Чтобы уменьшить эти помехи, им необходимо обеспечить «легкий» путь назад к входной стороне. Если выход преобразователя гальванически изолирован, то обратный путь может быть обеспечен с помощью внешних конденсаторов, выбранных так, чтобы предложить низкоимпедансный путь для тех частот, на которых проявляется эта помеха, а вернее, с учетом ее основного спектра.

Конденсаторы для подавления синфазных шумов и помех в изолированном DC/DC-преобразователе

Рис. 14. Конденсаторы для подавления синфазных шумов и помех в изолированном DC/DC-преобразователе

Для борьбы с синфазными помехами, как правило, выбирают конденсаторы номинальной емкостью в диапазоне 1–2 нФ. Это позволяет создать низкий импеданс на частотах в несколько мегагерц, что и обеспечивает подавление коротких пиков коммутационных помех. Такие конденсаторы обязательно должны быть рассчитаны на высокое пробивное напряжение и пройти специальное высоковольтное тестирование (в англ. терминологии — Hipot Test Voltage), так как они размещены поперек изоляционного барьера.

Синфазные дроссели

В некоторых приложениях бывает крайне нежелательно иметь конденсаторы, блокирующие изоляционный барьер, то есть элементы, установленные между общими шинами первичной и вторичной цепей. Например, у медицинского оборудования есть строгие требования по ограничению тока утечки, который может быть превышен, если мы будем иметь такой путь для тока через изоляционный барьер с низким импедансом для высоких частот. В этих случаях необходимо использовать специальный синфазный дроссель. Особенность такого дросселя состоит в том, что у него предусмотрены две обмотки, намотанные в противоположных направлениях (рис. 15).

Принцип работы синфазного дросселя

Рис. 15. Принцип работы синфазного дросселя

Благодаря наличию противофазных обмоток синфазные токи IS будут генерировать разностный магнитный поток в сердечнике, поскольку они текут в одном направлении. Таким образом, возникающий при этом импеданс эффективно гасит синфазные составляющие тока. Асинхронные, дифференциальные токи, проходя через дроссель, формируют возвращаемые токи IN, которые не производят разностный магнитный поток и, следовательно, в дросселе они не затухают. Данный подход обладает существенным преимуществом: сердечник дросселя не входит в насыщение даже при наличии очень больших дифференциальных токов, поэтому для подавления синфазных составляющих в синфазных дросселях могут быть использованы сердечники с высокой магнитной проницаемостью без риска перегрева из-за прохождения через него дифференциальных составляющих общего тока.

На рис. 16 показано, как синфазные дроссели используются для фильтрации выходного напряжения в DC/DC-преобразователях. Одна обмотка дросселя включена последовательно в цепи выходного напряжения VOUT+, а другая — последовательно в цепи возвратного тока VOUT. Импеданс синфазного дросселя выбирают с учетом того, чтобы его максимум попал в область спектра синфазных помех с самой большой мощностью, как правило, она лежит в диапазоне частот 10–100 МГц. Однако в общем случае из-за высокой проницаемости материала сердечника синфазные дроссели эффективно подавляют синфазные помехи и шумы в более широком диапазоне частот.

Использование синфазного дросселя в качестве выходного фильтра DC/DC-преобразователя

Рис. 16. Использование синфазного дросселя в качестве выходного фильтра DC/DC-преобразователя

Принцип подавления помех с помощью синфазного дросселя может быть использован и для преобразователей с двуполярным выходом. В таких преобразователях синфазные шумы и помехи появляются одновременно на всех трех его выходах, и их весьма сложно отфильтровать при помощи стандартных синфазных дросселей с двумя обмотками. Решение заключается в применении синфазного дросселя с тремя обмотками. У такого дросселя есть весьма полезный побочный эффект: он может быть также использован для фильтрации дифференциальных шумов и помех путем добавления двух дополнительных конденсаторов (рис. 17).

Синфазный дроссель с тремя обмотками

Рис. 17. Синфазный дроссель с тремя обмотками

Три обмотки такого дросселя намотаны на сердечнике раздельно и отделены друг от друга. Это необходимо, чтобы достичь некоторого приемлемого уровня индуктивности рассеивания LS между обмотками. При выборе материала сердечника важно иметь высокую магнитную проницаемость, чтобы число витков в обмотке и, следовательно, сопротивление меди было небольшим. Для расчета индуктивности подобного дросселя применяются следующие соотношения:

Коэффициент индуктивности AL соответствует индуктивности катушки (выполненной на данном сердечнике, приводится в его спецификации) в один виток (нГн/N 2 ) и зависит от материала сердечника и его геометрии. Индуктивность рассеяния между обмотками LS обычно составляет около 3% от индуктивности обмотки LC. Она может быть использована для фильтрации высокочастотных дифференциальных помех. В последнем случае применяются два дополнительных конденсатора (рис. 18).

Синфазный дроссель с тремя обмотками как комбинированный выходной фильтр DC/DC-преобразователя

Рис. 18. Синфазный дроссель с тремя обмотками как комбинированный выходной фильтр DC/DC-преобразователя

Синфазные конденсаторы C1C3 обеспечивают путь с низким импедансом для синфазных шумов и помех на общий провод («землю») первичной цепи. Для этой цели должны использоваться высоковольтные керамические конденсаторы номиналом 1–10 нФ. Здесь, конечно, можно применять и многослойные керамические конденсаторы, но лишь в том случае, если требование по пробивному напряжению изоляции изделия невысоко. В зависимости от внутренней структуры DC/DC-преобразователя можно обойтись без конденсаторов C1 и C3. Дифференциальные конденсаторы C4 и C5 в сочетании с индуктивностью рассеяния между обмотками L1/L2 и L2/L3 образуют низкочастотный фильтр для дифференциальных помех и шумов. Номинал конденсаторов C4 и C5, как правило, выбирают более 1 мкФ, и в этом случае применение многослойных керамических конденсаторов будет правильным и оправданным.

Все симметричные шумы и помехи, которые проходят через дроссель из-за наличия емкостной связи между обмотками, могут быть зашунтированы на «землю» с помощью второго набора синфазных конденсаторов. На схеме рис. 18 это конденсаторы C6C8. Индуктивность каждой обмотки дросселя LC составляет, как правило, несколько сотен миллигенри, так что для расчета дифференциального фильтра индуктивность рассеяния LS можно брать на уровне 5–10 мкГн.

Для вычислений дросселя с тремя обмотками могут быть использованы следующие формулы:

  1. Дифференциальный режим: CDM = C4 = C5

Формула

  1. Синфазный режим: CCM = C1 = C2 = C3 = C6 = C7 = C8

Формула

где CCM — синфазные конденсаторы, CDM — дифференциальные конденсаторы.

Полная максимальная фильтрация

Синфазный дроссель также может быть использован для борьбы с симметричными помехами и на первичной стороне преобразователя. Поскольку дифференциальная входная токовая помеха может быть очень большой по отношению к синфазной (имеется в виду пусковой ток и пульсации), то иногда складывается ложное представление о том, что о синфазных помехах не следует беспокоиться. Но для обеспечения общей электромагнитной совместимости часто требуется именно их подавление. Схема DC/DC-преобразователя с полной фильтрацией приведена на рис. 19.

Полное подавление шумов и помех в DC/DC-преобразователе

Рис. 19. Полное подавление шумов и помех в DC/DC-преобразователе

Следует подчеркнуть, что на практике во многих приложениях могут потребоваться не все компоненты из показанных на рис. 19. Такой полный фильтр должен использоваться только в соответствии с четко осознанной потребностью, поскольку применение дополнительных компонентов приведет к снижению общей эффективности и увеличению себестоимости конечного продукта. В некоторых приложениях для обеспечения электромагнитной совместимости вполне достаточно лишь входного конденсатора C3 и одного или нескольких синфазных конденсаторов и дросселей.

Для того чтобы уменьшить номенклатуру необходимых для сборки преобразователя компонентов, в качестве дифференциального дросселя можно использовать синфазный дроссель. Это реализуется путем изменения в соединении его обмоток (рис. 20). То есть при необходимости можно сделать CMC1 = L1 и CMC2 = L2. Это особенно полезно, если для сборки применяются SMD-дроссели. В таком случае для четырех катушек индуктивности будут использоваться только два питателя раздатчика.

Использование синфазного дросселя в роли дифференциальной индуктивности

Рис. 20. Использование синфазного дросселя в роли дифференциальной индуктивности

Разводка фильтра на печатной плате

Для эффективного функционирования входного и выходного фильтров решающее значение имеет их компоновка на печатной плате. Как уже было сказано, входной конденсатор следует устанавливать как можно ближе к выводам входа преобразователя. Чтобы избежать ухудшения фильтрации, необходимо использовать конденсаторы хорошего качества с ESR в миллиомах, импеданс любого соединения между конденсатором и входами преобразователя также не должен превышать нескольких миллиом. Используя нижеприведенное уравнение, можно выполнить расчет активного сопротивления печатного проводника Track Resistance:

Формула

где Track Resistance — сопротивление печатного проводника; Resistivity — удельное сопротивление (удельное сопротивление меди 1,7×10 –6 Ом/см); Length — длина печатного проводника; Thickness — толщина печатного проводника; Width — ширина печатного проводника; TempCo — температурный коэффициент сопротивления (для меди TempCo = +0,393%/°C); Temp — температура печатного проводника.

Обычная печатная плата имеет толщину меди 35 мкм, так что проводник шириной 1 мм и длиной 1 см будет при температуре +25 °C иметь сопротивление по постоянному току, равное почти 5 мОм, с увеличением до 6 мОм при температуре +85 °C. (Для расчетов можно воспользоваться онлайн-калькулятором [2]. — Прим. переводчика.)

Помимо сопротивления по постоянному току, необходимо учитывать и сопротивление печатного проводника по переменному току, то есть его импеданс (полное сопротивление). Проводник печатной платы обладает как индуктивностью, так и распределенной емкостью по отношению к другим дорожкам платы и установленным на нее компонентам. Это может привести к неожиданным результатам в части наводки помех вследствие емкостной или индуктивной связи между дорожками, слоями и непосредственно с компонентами. Например, верхняя дорожка печатной платы, проходя над другой дорожкой на нижней стороне печатной платы или над шиной в теле печатной платы (если это многослойная печатная плата), будет обладать характеристическим импедансом Z0 и емкостью C0 в соответствии с уравнениями (рис. 21).

Расчет характеристического импеданса и емкости проводников печатной платы

Рис. 21. Расчет характеристического импеданса и емкости проводников печатной платы

Исходя из вышесказанного, важно, чтобы используемые в схеме фильтрации провод-ники на печатной плате не проходили над или вблизи других, особенно сигнальных проводников. В идеале двусторонняя или многослойная плата должна использоваться так, чтобы шины заземления могли формироваться непосредственно под или рядом с помехоподавляющими компонентами. Если печатная плата односторонняя, то соединения должны быть максимально короткими и широкими (рис. 22).

Пример компоновки на печатной плате простого фильтра для обеспечения требований класса A

Рис. 22. Пример компоновки на печатной плате простого фильтра для обеспечения требований класса A.
Разводка печатной платы показана с преобразователем серии RP30 SF

Компоненты фильтров также должны быть рассмотрены как реальные, а не идеальные компоненты. Это означает, что на высоких частотах паразитная индуктивность конденсатора или паразитная емкость катушки индуктивности может взять на себя инициативу в определении поведения компонента. Другими словами, конденсаторы начинают вести себя как катушки индуктивности, и наоборот. Резисторы могут вести себя либо как индуктивности, либо как конденсаторы.

При умелом подборе компонентов эти проблемы можно нейтрализовать или полностью их устранить. Наиболее важным критерием при конструировании является учет собственной резонансной частоты компонента, то есть той точки его амплитудно-частотной характеристики (АЧХ), где характер его поведения изменяется. В качестве примера на рис. 23 для такого элемента, как конденсатор, показан график зависимости импеданса от частоты.

Собственная резонансная частота конденсатора

Рис. 23. Собственная резонансная частота конденсатора

Сплошная линия на графике показывает АЧХ конденсатора емкостью 4,7 нФ, имеющего эквивалентное последовательное сопротивление ESR = 0,01 Ом и собственную эквивалентную индуктивность ESL = 2,5 нГн. Пунктирная линия показывает тот же конденсатор, для которого было смоделировано недостаточно качественное размещение на плате, в частности подключение. К имеющемуся ESR такое подключение добавило 50 мОм, а к ESL — 50 нГн. Как видно из графика, резонансная частота сместилась в более низкую область частот, а это означает, что конденсатор начнет вести себя уже как индуктивность на частоте в одну десятую от собственной резонансной частоты, указанной в спецификации.

Для конструкции печатной платы, представленной на рис. 22, особенно важно, чтобы значение ESR и ESL для подключенного к общему проводу («земле») выводу конденсатора было настолько низким, насколько это возможно. Данное требование нельзя выполнить путем простого электрического соединения с общим проводником через одно-единственное проходное отверстие печатной платы — для этого необходимо несколько отверстий (рис. 24). Такой подход приведет к снижению сопротивления как по постоянному току, так и импеданса в целом, то есть с учетом сопротивления и по переменному току.

Пример многоточечного подключения вывода элемента к общему проводу

Рис. 24. Пример многоточечного подключения вывода элемента к общему проводу

Для индуктивностей (в рассматриваемом случае — дросселей фильтров) длина соединительного проводника не имеет значения, поскольку длинный проводник будет только увеличивать общую индуктивность. Тем не менее будет правильным установить индуктивности как можно ближе к источнику помех и возможной интерференции.

При разводке любых описанных здесь фильтров особое внимание должно быть уделено протекающим в цепи токам. Любой ток, протекающий в контуре, будет генерировать электромагнитное поле, которое может индуцировать шум и помехи в других частях схемы. В идеале для подключения к общему проводнику (заземлению) необходимо использовать соединения типа «звезда», когда все обратные токи будут течь к одной общей точке заземления. Если же петля все же окажется неизбежной, то площадь такого контура должна быть как можно меньшей.

С хорошо разведенной печатной платой и правильным выбором компонентов результаты подавления пульсаций, шумов и помех DC/DC-преобразователя могут быть весьма впечатляющими. Наглядный практический пример приведен на рис. 25.

Пример измерения шумов и помех до и после их фильтрации

Рис. 25. Пример измерения шумов и помех до и после их фильтрации

Как убрать пульсации в импульсном блоке питания

Доброго дня. Прошу помощи уважаемого сообщества. Имеется БП марки DSA-60PFB-12 от сетевого хранилища. Симптомы – пульсация выходного напряжения частотой где-то 2Гц под нагрузкой, светодиод мигает в такт. На холостом ходу 12.2В стабильно. При вскрытии ожидаемо обнаружил вспухшие конденсаторы на выходе. Заменил – результата нет. Опыта ремонта импульсных БП нет, начал по кругу проверять комплектуху. Что проверил:

В норме:
неэлектролитические конденсаторы C3, C5, C6, C9, C13, транзистор ME75N75T в холодной части (Q2), транзистор 10N60 в горячей (Q1), токозадающий резистор R12 (видимо такова его функция), диоды в горячей части D2, D3, D4. Заменил оптопару на всякий случай, электролиты C7, C8 (слегка ушли от нормы).
Что еще нашел неисправного:
Высоковольтный конденсатор C4 был мертвый в ноль, заменил. Конденсаторы С2 0,22мкФ (осталось 156нФ) и С1 0,1мкФ (осталось 11нФ), заменил оба. Результата нет.
SMD компоненты на обороте платы не проверял.
Я понимаю, что какой-то компонент видимо под нагрузкой пробивает, но при проверке без нагрузки это не проявляется. Скрины тестов транзисторов и их даташиты прилагаю.
Из инструментов тестер и китайский мультитестер-ESRметр.
Прошу прощения за корявую терминологию, буду признателен за любую помощь.

Сборка печатных плат от $30 + БЕСПЛАТНАЯ доставка по всему миру + трафарет

Компэл стал дистрибьютором компании POWER FLASH, производящей широкий спектр популярных батареек. POWER FLASH производит солевые и щелочные (алкалиновые) цилиндрические батарейки, а также серию литий-диоксидмарганцевых батареек. POWER FLASH выступает OEM-производителем для крупных японских и европейских производителей батареек. Батарейки POWER FLASH предназначены для самого широкого спектра применений – от бытового до промышленного.

_________________
Делай то, что тебе нравится и ты никогда не будешь работать

Производитель популярных модулей электропитания MORNSUN помимо них предлагает также микросхемы ШИМ-контроллеров для AC/DC и DC/DC, микросхемы запуска (стартеры) для этих ШИМ-контроллеров, драйверы интерфейсов RS-485 и CAN и микросхемы изоляторов для гальванической развязки интерфейсов и цифровых сигнальных линий. В некоторых случаях эти изделия превосходят по характеристикам изделия европейских и американских производителей.

Даже на холостом ходе? В холостую-то не пульсирует.

В холостую на выходных банках сохраняется заряд и напруга не успевает просадиться. нагрузите их 10-50мА — и увидите, что тоже прыгает!

Добавлено after 1 minute 7 seconds:
Быллоо такое. Смотреть оптопару и TL431 — это цепь измерения/управления выходным напряжением.

_________________
90% времени уходит на отыскание неисправности,остальное — ждать когда нагреется паяльник!

В холостую на выходных банках сохраняется заряд и напруга не успевает просадиться. нагрузите их 10-50мА — и увидите, что тоже прыгает!

Добавлено after 1 minute 7 seconds:
Быллоо такое. Смотреть оптопару и TL431 — это цепь измерения/управления выходным напряжением.

Там нет транзюка TL431 в обычном корпусе. Есть один SMD с маркировкой что-то типа "треугольник EA1", к оптопаре одной ногой цепляется. Гугл говорит, что это TL431 и есть. Спасибо за наводку, обычный TL431 у меня есть, попробую заменить. И да, оптопару менял уже.

_________________
Z Мудрость(Опыт и выдержка) приходит с годами.
Все Ваши беды и проблемы, от недостатка знаний.
Умный и у дурака научится, а дураку и ..
Алберт Ейнштейн не поможет и ВВП не спасет.и МЧС опаздает

TL431 — это не транзюк! Это скорей уж ОУ. Но как раз в СМД корпусе он и есть! Он может даже и рабочий, а вот делитель его — резюки СМД могут "течь" — сопротивление может плыть. Или ваще в обрыве!

Добавлено after 2 minutes 6 seconds:
Я ваще такие БП делал всегда без Ослика. там особо нечего смотреть. Разве что наличие отсутствия генерации. Но в "горячей части" схемы — не люблю. Щипать может больно!

_________________
90% времени уходит на отыскание неисправности,остальное — ждать когда нагреется паяльник!

По крайней мере ясно, куда рыть дальше. Все проверю, отпишусь. Всем спасибо за участие.

_________________
— Русским человеком может быть только тот, у кого чего-нибудь нет, но не так нет, чтобы обязательно было, а нет — и хрен с ним.
"Русский человек может жить как в одну сторону, так и в другую. И в обоих случаях останется цел" А. Платонов

Корректора нету, нет его индуктивности, силовой электролит на 400 Вольт. На входе только дроссели подавления помех — синфазной и парафазной.
R12C9 — снаббер, другого не вижу. Пока живой, всерьёз ни на что не влияет. Если жёлтый конденсатор меньшей ёмкости, значит, были перенапряжения по входу, они от этого выгорают. До кучи мог подгореть и ВВ транзистор, но по прибору — нормально. Такие моргания светодиода говорят о том, что БП не выходит в рабочий режим.

Современные контроллеры имеют защиту в виде ограничения времени работы во время запуска. Если оптрон ООС не открывается за положенное время, значит, чип делает паузу перед очередным запуском. При живых электролитах это признак недостаточной мощности преобразователя. Если блок хорошо перегревался, может шить изоляция трансформатора, и вероятность этого выше на больших токах в первичке, т.е. как раз на большой мощности.

Цепь ООС проверяется оптом. Подключаем омметр к выходу оптрона, на стороне сети, а к выходу блока — лабораторный БП, и прогоняем напряжение на нём мимо выходного напряжения снизу вверх, не слишком превышая. В нужной точке оптрон должен открыться, что омметр и покажет.

Проще всего посмотреть напряжения на электролитах осциллографом. НО у всех современных общий сигнальный провод соединён с заземлением в розетке, поэтому чтобы по сетевой части лазить, питание осциллографа нужно развязать трансформатором 220/220. И помнить о допустимой амплитуде напряжения на сигнальном входе. На горячий провод не лазить вообще никак.

_________________
90% времени уходит на отыскание неисправности,остальное — ждать когда нагреется паяльник!

_________________
Z Мудрость(Опыт и выдержка) приходит с годами.
Все Ваши беды и проблемы, от недостатка знаний.
Умный и у дурака научится, а дураку и ..
Алберт Ейнштейн не поможет и ВВП не спасет.и МЧС опаздает

Да не, все нормально, сетевое хранилище тянет. Это я, дурак, проверял БП неподходящим устройством. Писали же мне:

Как убрать пульсации в импульсном блоке питания

Поэтому практически возможна только минимизация помех, а не их полное исключение. При этом их минимизация осуществляется различными схемотехническими решениями, в том числе и фильтрами.

Следует отметить, что пауза между переключениями, в данной схеме будет существовать всегда, поскольку её для переключения реального транзистора необходимо время.

В приведенной схеме, мы имеем дело с емкостным фильтром, после которого включен ополнительный LC-фильтр (ФНЧ), частота среза которого равна, например, частоте преобразования.

С уважением, Алексей.

Меню пользователя ALEX__A
Посмотреть профиль
Отправить личное сообщение для ALEX__A
Найти ещё сообщения от ALEX__A
Меню пользователя buremot
Посмотреть профиль
Отправить личное сообщение для buremot
Посетить домашнюю страницу buremot
Найти ещё сообщения от buremot

«. добиться почти полного отсутствия пульсаций» — это абстракция. Более грамотно, на мой взгляд, задаться приемлемой амплитудой пульсаций.
Добится характеристик ИБП таких же как у гальванического элемента очень проблематично.
Изготовление фильтра тоже дело неблагодарное. Если это единичный экземпляр можно и помучаться. Входы и выходы реализовывать на проходных конденсаторах. В серийном оборудовании чаще встречается, действительно, коробочки с дырочками, откуда торчат проводки. Бывает только часть от коробочки, впаянная в плату. Но опять же, любое техническое решение оправдано приемлемым уровнем выходных характеристик.
Что бы определится с уровнем пульсаций нужен или расчет, или эексперимент — макетирование, что чаще и используется.
Принципиально ли наличие импульсных помех в той частотной области на которой работает ИБП?

Замечание по схеме, конденсаторы, шунтирующие диоды в мосте используются для «облегчения их жизни». Срезая фронт и уменьшая выброс, связанный с коммутацией. По-этому для той частоты и мощностей, которые Вы собираетесь использовать они не принципиальны.

Материал конденсаторов дело важное. Конденсаторы должны быть ВЧ. Подавление ВЧ пульсаций значительно лучше с помощью керамических или пленочных. Подавление с помощью электролитов не очень эффективное дело.
При построении фильтра необходимо учесть факт, что LC-фильтр для малых токов малоэффективен. Возможно, лучше себя покажет RC. При этом, конечно же, возникнет некоторое падение напряжения на резисторах. Выход: увеличить выходное напряжение преобразователя (до фильтра) или питать меньшим напряжением ОУ.

Готовый ИБП можно и купить, но опять таки, его выходные характеристики (скорее всего, но не обязательно) будут паспортными. А для ИБП пульсации никто не отменял.

Уменьшить пульсации ИБП можно также грамотно используя режим его работы. При скважности близкой к 2 (50% времени от периода один из ключей открыт, другие 50% времени — открыт другой) пульсаций будет меньше. Т.е. ИБП нужно использовать для питания нагрузки близкой к номинальной, что следует учесть при проектировании. (в случае если ОУ маломощные а ИБП уже имеется реализованным, для выхода на необходимую можность необходимо ИБП догружать, например, светодиодами .

Меню пользователя 1_man
Посмотреть профиль
Отправить личное сообщение для 1_man
Найти ещё сообщения от 1_man
Меню пользователя Luzkov
Посмотреть профиль
Отправить личное сообщение для Luzkov
Посетить домашнюю страницу Luzkov
Найти ещё сообщения от Luzkov
Меню пользователя Luzkov
Посмотреть профиль
Отправить личное сообщение для Luzkov
Посетить домашнюю страницу Luzkov
Найти ещё сообщения от Luzkov

С уважением, Алексей.

Меню пользователя ALEX__A
Посмотреть профиль
Отправить личное сообщение для ALEX__A
Найти ещё сообщения от ALEX__A

Я пытаюсь построить не обычный ИБП, а специфический DC-DC преобразователь для металлоискателя.
Приведу, для примера, распространённые варианты организации преобразователя питания, используемые в той модели металлоискателя улучшенный вариант которого хочу собрать и я.

Положительное напряжение получается через линейный стабилизатор; нуль берётся с минуса батареи; отрицательное напряжение вырабатывается детектированием пульсаций (задаваемых тактовым генератором) положительного напряжения.
Минусы: 1) слаботочность минусового плеча и значительные пульсации тока в нём, 2) невозможность получения более высоковольтного питания.


Использован Step-UP конвертер на ИМС MC34063, повышающий напряжение с исходных 6В до 15В, из которых затем получают среднюю точку при помощи ОУ. Частота работы ИМС преобразователя синхронизирована подачей импульсов от тактового генератора передатчика металлоискателя через конденсатор С14 на 3-ю ногу.
Минусы: 1) значительные имульсные помехи от преобразователя такого типа, 2) невозможность разогнать такой преобразователь до напряжения 30В.


Напряжение с более высоковольтной чем в других схемах батареи стабилизируется и из него вырабатывается искуственная средняя точка. Сам пробовал такое решение в другом металлоискателе и остался вполне доволен.
Минус: не смотря на полное отсутствие пульсаций требуется наличие большой батареи, а для напряжения 30 В — просто громоздкой.


Тактовая частота от передатчика металлоискателя делится на 2 триггером с образованием 2-х синфазных управляющих каналов которые переключают мосфеты создавая меандровые импульсы в первичной обмотке повышающего трансформатора. Из снятого со вторичной обмотки и выпрямленного напряжения формируется искуственная средняя точка. Наиболее предпочтительный, но требующий доработки вариант.
Минусы: 1) меандр в первичной обмотке трансформатора создаёт значительные помехи как на выходе преобразователя, так и в цепях первичного питания 2) низкий КПД выпрямителя на одном диоде и высокие пульсации после него, 3) отсутствие стабилизации выходного напряжения.

Следует отметить, что все вышеприведённые источники питания весьма работоспособны и вполне удовлетворяют их авторов. Изготовленые ими металлоискатели успешно продаются, потребители никак не нарадуются и пищат от восторга.
У меня же есть желание выжать максимум из данной схемы металлоискателя путём улучшения и оптимизации параметров его блоков. В том числе повышением напряжения питания до более оптимального для ОУ уровня, что так же позволит расширить динамический диапазон приёмного усилителя. Качество фильтрации подаваемого питания то же необходимо повысить.

Предлагаемый мной 2-й вариант схемы преобразователя (на 2-й странице топика) уже гораздо качественнее, чем четыре вышеприведённые схемы, используемые другими металлоискателестроителями. Но он ещё сыроват пока.

Подскажите мне пожалуйста: 1) как избавится от ступенчатых искажений синусоиды в первичной обмотке транса ? 2) что все таки лучше, реальный или виртуальный ноль ?

Меню пользователя karat23
Посмотреть профиль
Отправить личное сообщение для karat23
Найти ещё сообщения от karat23

Обратите внимание, в приведенных Вами схемах БП, использовалось либо преобразование энергии без гальванической развязки вторичных цепей, либо линейные стабилизаторы. В этих случаях реализация полноценного «нулевого канала» весьма затруднительно, и поэтому использование схемы искуственного нуля может быть оправдано.

Вы проектируете полноценный двухтактный преобразователь с гальванической развязкой вторичных цепей, при которой оптимальным является использование «нулевого канала» в виде отвода от средней точки трансформатора, как с точки зрения построения двухканального БП, так и с точки зрения снижения помех, за счет возможности реализации эффективной схемы экранирования.

Поэтому использование «реального нуля» предподчтительнее.

В первичной обмотке трансформатора присутствуют биполярные прямоугольные импульсы, которые, в силу наличия реактивной составляющей, на экране осциллографа очень похожи на синусоиду. Избавится от искажений можно только в одном случае — при использовании синусоидального задающего генератора, в других случаях их можно только минимизировать.

Однако, построение синусоидального генератора высокой мощности достаточно сложная задача.

Поэтому целесообразней использовать традиционные схемы ИБП, но минимизировать помехи возникающие во вторичных цепях. Пульсации выпрямленного напряжения, даже используя элементарный фильтр, на частоте преобразование 16 кГц (на выходе двухполупериодного выпрямителя мы получим пульсирующее постоянное напряжение частотой 32 кГц) при нагрузке 100 мА, будут минимальны.

Остаются помехи из первичных цепей. Их можно устранить используя рациональный монтаж элементов первичных цепей преобразователя ИБП для снижения емкости монтажа, качественно изготовленный трансформатор, использование демпфирующих цепей в первичной обмотке трансформатора, для снижения амплитуды выбросов, экранирование устройства и импульсного трансформатора, а также фильтры настроенные на частоту преобразования во вторичных цепях источника, с необходимой полосой пропускания.

Таким образом, Вы минимизируете возможные помехи во вторичных цепях источника и добъетесь необходимой стабильности выходного напряжения.

Способы борьбы с помехами в импульсных блоках питания

Импульсные блоки питания и способы борьбы с помехами

Импульсные блоки питания (ИБП), построенные на основе преобразователей постоянного (выпрямленного сетевого) напряжения в переменное, генерируют нежелательные помехи. На коллекторах (стоках) силовых ключей контролеров ИБП присутствует напряжение, близкое по форме к прямоугольному, размахом, достигающим 600. 700В. Кроме того, в ИБП существуют замкнутые цепи, по которым циркулируют импульсные токи с достаточно крутыми фронтами и спадами (0,1. 1 мкс) и амплитудой до 3. 5А и более.

Поэтому ИБП служит источником интенсивных помех, спектр которых простирается от 16. 20 кГц до десятков мегагерц. Эти помехи распространяются в питающую сеть переменного тока и в нагрузку блока питания, создавая интерференционные полосы на экранах телевизоров, мониторов, снижая отношение сигнал-шум в трактах записи-воспроизведения видеозаписывающей аппаратуры и т.д. Величина этих паразитных сигналов зависит от частоты преобразования, качества входных и выходных фильтрующих цепей, а на частотах свыше 1 МГц — от конструкции и монтажной схемы преобразователя.

Вообще говоря, ШИМ-преобразователи, которые работают с постоянной частотой переключений, генерируют помехи в известной полосе частот, что облегчает задачу их подавления и является одной из причин их широкого применения в схемах импульсных БП бытовой техники.

Однако, импульсные блоки питания, независимо от типа применяемого ШИМ-преобразователя, должны быть оснащены схемами подавления двух основных видов помех. Этими помехами являются входная несимметричная (дифференциальная) и входная симметричная (синфазная) помехи.

Механизмы возникновения, распространения и методы борьбы в импульсных блоках питания с данными помехами рассмотрим на примере соответствующих эквивалентных схем преобразователей.

Возникновение несимметричной помехи

Рис.1 Возникновение несимметричной помехи

Входная несимметричная помеха является шумовым током, протекание которого обусловлено разностью напряжений Vin между двумя входными проводниками (рис. 1). Ключевой транзистор преобразователя представлен на рисунке в виде переключателя Fs, который последовательно включается и выключается с частотой пдэекточения преобразователя. Нагрузка изображена в виде переменного резистора RL, сопротивление которого изменяется в зависимости от тока нагрузки. Пассивные элементы L и С соответствуют входному фильтру, встроенному в преобразователь. Кроме того, практически все преобразователи оснащены входным конденсатором Cь, а некоторые также имеют, по крайней мере, небольшую последовательную индуктивность (дроссель), учитываемую в импедансе источника Zs (в Zs также учтена собственная индуктивность сглаживающего электролитического конденсатора сетевого выпрямителя).

Эффективное подавление несимметричной помехи достигается посредством шунтирующего действия конденсатора Сь, который должен иметь высокое качество и характеризоваться малыми эквивалентными последовательными индуктивностью (ЭПИ) и сопротивлением (ЭПС) в соответствующем диапазоне частот (обычно в области частот переключения и выше). В реальных схемах Сь обычно представляет собой конденсатор постоянной емкости 0,1. 1,0 мкф, шунтирующий электролитический конденсатор сетевого выпрямителя. В выпрямителе одновременно стремятся применять высококачественные, как правило, танталовые, электролитические конденсаторы с малыми ЭПИ и ЭПС.

Возникновение паразитной помехи

Рис.2 Возникновение паразитной помехи

Симметричная помеха возникает следующим образом. В преобразователе ключевой транзистор, как правило, устанавливается таким образом, чтобы обеспечивался хороший тепловой контакт между его корпусом и шасси БП (радиатором). С целью обеспечения максимальной теплопередачи толщина электрической изоляции между коллектором или стоком ключевого транзистора и шасси делается как можно меньше. В результате между стоком или коллектором транзистора и шасси образуется паразитная емкость Ср (рис.2). Когда транзисторный ключ замыкается или размыкается, возникает ток помехи, протекающий от переключателя через паразитную емкость Ср, RL и С, а затем через заземление обратно к шасси. Этот ток довольно мал, поскольку паразитная емкость невелика (ее типичное значение меньше 10 пф). В то же время, используемый в преобразователе LC фильтр совершенно неэффективен против этого вида тока помехи, поскольку он протекает не через фильтр, а в обход его.

Симметричная помеха подавляется с помощью симметрирующего трансформатора, который представляет собой катушку индуктивности с двумя обмотками, имеющими одинаковое число витков. Она обладает высоким импедансом для симметричного тока, но практически нулевым для несимметричного.

Несимметричный ток (включающий потребляемый ток) втекает в верхнюю обмотку трансформатора и вытекает из нижней. Поскольку токи через эти обмотки равны по величине и противоположны по направлению, а число витков в обмотках одинаково, результирующий магнитный поток в сердечнике, обусловленный несимметричным током, оказывается равным нулю, хотя величина потребляемого тока может быть очень велика. Благодаря этому в симметрирующем трансформаторе обычно используют сердечник с высокой магнитной проницаемостью без воздушного зазора. Причем он имеет достаточно высокую индуктивность для симметричного тока при использовании обмоток всего в несколько витков. Значительно меньший по величине ток симметричной помехи протекает в основном через нижнюю обмотку, а также и через верхнюю в одном и том же направлении. Следовательно, симметрирующий трансформатор обладает высоким импедансом для токов симметричной помехи.

В качестве дополнительных мер подавления помех в импульсных БП применяются следующие:

уменьшение паразитных емкостных связей между цепями первичного (сетевого) напряжения и вторичными цепями; выбор оптимальных режимов переключения транзисторов и диодов, предотвращающих резкие перепады напряжения; сокращение площади контуров, охватываемых цепями, по которым протекают большие импульсные токи. Важное значение имеет конструкция импульсного трансформатора ИБП. Первичную обмотку, как правило, разбивают на две равные секции, одна из которых наматывается в первых слоях катушки, а другая — в последних. Таким образом, все остальные области располагаются между этими секциями. Кроме того, первичные и вторичные обмотки обычно разделяются внутренним экраном. Достаточно эффективным является применение общего экрана в виде короткозамкнутого витка из медной фольги, охватывающего импульсный трансформатор.

Перечисленных мер, как правило, оказывается достаточно, и поэтому в бытовой аппаратуре импульсные БП обычно применяются без экранирующих кожухов.

Типовая схема сетевого фильтра и выпрямителя

Рис.3 Типовая схема сетевого фильтра и выпрямителя

Некоторые из рассмотренных способов борьбы с помехами в ИБП иллюстрируются на примере типовой схемы сетевого выпрямителя (рис. 3), применяемого в конструкциях ВМ и ТВ. Конденсаторы С5. С8, установленные параллельно диодам Д1. Д4 мостового выпрямителя сетевого напряжения служат для подавления несимметричных помех. Эту же роль выполняют конденсаторы С1,2, которые симметрируют потенциалы сетевого провода относительно шасси радиоэлектронной технике.

Добавить комментарий

Ваш адрес email не будет опубликован. Обязательные поля помечены *